５．Ｄ級アンプドライバ
１００Ｗ級Ｄ級アンプドライバ、プロテクタ回路付きとしては当時ＩＲ社のＩＲＳ２０１２４Ｓが最も優れいていたと思います。
ただ、１００Ｗ用のプロテクタ回路としては若干不十分なところがあったので、外付けでカバーしてあります。
ところで、この部分で特筆すべきはＣ５４５、１００μＦ２５Ｖです。
この容量は４００ｋＨｚのブートストラップだけで考えれば１μＦとか２.２μＦで十分です。
しかし、ある場所での試聴において、低域信号で回路から定格出力を超える出力が出た時、つまり、クリップ出力が出た時、スピーカーから通常のクリップ歪とは違う音が出たのです。
原因はブートストラップによって作られる上段用のＢ電圧が下がってしまう事でした。
そこで、ひとつの目安として２０Ｈｚの過大入力、過大出力（方形波出力）においても上段用のＢ電圧が下がらないようにしました。
その結果の出力を次の図で示します。
クリップ波形のプラスマイナスのラインが完全平坦でないのはＡＣ１００Ｖ整流平滑後のリップルの残りです。
６．出力ＭＯＳＦＥＴ
ＣＬＫ＝１ＭＨｚであるため、米国ＩＲ社のＩＲＦＢ４０１９と言う同社の中でも最も高速度のものを使いました。
７．ＬＰＦ
米国マイクロメタルズ社のカーボニル鉄トロイダルコア、コアサイズ１.０６インチに１.２φ銅線を２９回手巻きしたものです。
トップの写真がそれです。
次にＬＰＦの入力側（黄）と出力側（青）の１ＭＨｚの写真を掲載します。
Ｆ特を伸ばしたためにＣＬＫの残留は増えています。
８．ＮＦＢ
ＬＣのＬＰＦの内側からのＮＦにはＲ＝３.３ｋΩとＣ＝３３０ｐＦのＬＰＦを挿入してあり、その内側に本来的なＮＦ抵抗２７ｋΩがあります。
また、スピーカーリレーの外側から２２ｋΩと３３ｐＦのＬＰＦを経由して１００ｋΩでＮＦを加算しています。
ＬＰＦの外側からのＮＦには多少の歪率改善効果があるようですが、このＮＦ量を増やしてもそれ以上の効果はありませんでした。
☆．電源のＡＣ１００Ｖ化
このアンプには当初からスイッチング電源が搭載されていますが、元の電源をＡＣ１００Ｖにするので直接整流したＤＣ１３０Ｖにする事にしました。
まず最終的な電源部全体の回路図を示します。
ＰＤＦファイルをご覧になりたい方は
をクリックして下さい。
変更点を電源入力から順に列記すると下記のようになります。
①．ＡＣ整流平滑回路の追加
②．スイッチングＭＯＳＦＥＴの高耐圧化とトランスの変更
③．スイッチング回路のＢ電圧１４０Ｖ化とスロースタート化
④．スピーカーリレーのＤＣ１４０Ｖ化
説明は全くの逆順序で行います。
④．スピーカーリレーのＤＣ１４０Ｖ化
当機においてはスピーカーに直列のリレーを入れていますが、これをＤＣ１４０Ｖで駆動するようにＤＣ１００～１１０Ｖ用のものにしました。
③．スイッチング回路のＢ電圧１４０Ｖ化と
スロースタート化
ＤＣ１４０Ｖから３ｋΩと１５ＶツェナーによりＤＣ１２～１５Ｖをつくりました。
省エネ的にするなら研究テーマ１のように切替回路を付けて、電源立ち上り後はトランス２次に巻線を追加して作ったＤＣ１２～１５Ｖを使うようにすれば良いのですが、省略しました。
スロースタート化はＣ９１１を１００μＦにすることで実現しています。
この方法は研究テーマ１と同様です。
②．スイッチングＭＯＳＦＥＴの高耐圧化と
トランスの変更
この回路ではＭＯＳＦＥＴはＡＣ１００Ｖの整流平滑電圧の２倍以上の耐圧が必要なので、耐圧４００ＶのＦＱＰ１７Ｎ４０（Fairchild 最大電流１７Ａ）を２並列にしました。
トランスはＴＤＫのＥＥ型フェライトコアのものを使用しました。
それが次の写真です。
①．ＡＣ整流平滑回路の追加
この部分は完全に追加なのですが、方法としては３０ｍｍ巾の実験基板を背面パネルに取り付け、本体基板と接続するようにしました。
その様子が概論で示した写真です。
この基板は本体基板やＡＣインレットや電源スイッチとコネクターで接続されており、簡単に外すことができます。
また、ＡＣ直接整流は電源スイッチＯＮ時に大きな突入電流が流れますので、回路図のＴＲ００１及び周辺回路による緩和回路を入れました。
電源投入時には１２,０００μＦには４７Ωを経由して充電電流が流れ、突入電流を約３Ａにとどめ、充電電流が減少したスイッチＯＮから０.８～１.１秒後にＴｒ００１がＯＮとなります。
この様子を次に示します。
黄色がＴｒ００１のドレイン電圧、青はＴｒ００１のゲート電圧です。
☆．その他
電源スイッチとボリュームを前面パネルに配置しましたが、ＣＬＫ１ＭＨｚの飛びつきを回避するためにアルミ箔でボリューム本体と接続コネクタを次の写真のように覆っています。
前面パネルを簡単に外すことが出来るようにシールド線の途中にコネクタが入っています。
☆．ＡＣ直接整流と音質
１．コモンモードコイル
音質的には通常的な電源トランスがないので電源プラグの差し込み方向による音質対策ができません。
この為、コモンモードコイルによるラインフィルタを挿入することにしたのですが、コイルのインダクタンスと銅線の抵抗によって音質が左右されることが分かりました。
最初、線径はアンプの定格出力に対する１次電流には十分という程度の線材を使用して、インダクタンス的には十分と思える３.９ｍＨを入れました。
これで試聴してみたところ美しい音にはなりましたが、ＤＣ駆動時にあったはずの重低音の馬力感が全くと言って良いほどなくなってしまいました。
試みにコモンモードコイルを外したところ重低音の馬力感は出てきましたが、音質的には濁ってしまいました。
そこで両立する方法を探すことにしました。
１ｍＨも試してみましたが、結局、コイルのインダクタンスが片側約１.４ｍＨで、電線は直径１.６φ、巻数は１５回、コアはアモルファス鉄芯で実使用上のＡＬ値が約６４００のもので音質的な濁りはなくなったと思います。
最初と最後のコイルの写真を掲載します。
巻き方が均一ではありませんが、問題ありません。
しかし、本来的にはコアを１サイズ大きいものにするべきです。
残るは重低音の馬力感です。
２．平滑コンデンサ
試聴しているうちにスピーカーの低域共振周波数付近のボーーンという音が耳につく音になっていることに気が付きました。
つまり、低域共振周波数付近ではアンプによってスピーカーが制御され難い場合にスピーカーが共振と減衰振動をすることになるのです。
その結果、ともすると良く低音が出ていると勘違いするのですが、原音とは違う音だと思います。
そこでＡＣ１００Ｖ整流後の平滑コンデンサを３,０００μＦから６,０００μＦにし、スイッチングトランス後の２次側平滑コンデンサを±８,０００μＦから±１６,０００μＦにしました。
これで締まった音になりましたが、馬力感としてはまだＡ－１０Ⅳ改２に及ばないのです。
３．スイッチングトランス
次にスイッチングトランスのコアを１段大きいものにし、巻線もより断面積の大きいものにすることにしました。
左から右への変更で、コアが体積で５％大きい程度なのですが、巻線が巻線スペースいっぱいになっているのが分かります。
最初のトランスと後のトランスの巻線方法の違いの表を次に示します。
表の見方は研究テーマ１の追加論と同じですが、巻線方法が最上段から最下段に変わりました。
次はマウント状況の写真です。
これで試聴してみたのですが、変化は全くありませんでした。
ただ、巻数を若干変更して２次電圧を少し下げて適正出力にしました。
４．再びコンデンサ増量
これを最後にしたいと思い、ＡＣ１００Ｖ整流後の平滑コンデンサを６,０００μＦから１２,０００μＦにしました。
２次側の増量を含めたマウント状況が次の写真です。
試聴した結果、満足すべきレベルに到達したと感じました。
共振感がなく力強い重低音、歪み感のない美しい中高域、共振感のない打撃音が出たと思います。
以上
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